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內蒙古鄂爾多斯快速馬弗爐對于正弦交變電壓精度管理的內容較多，但主要是掌握溫度測量器具的精度變化規律，及早發現誤差，找出產生誤差的原因，采取一定的對策。休風前鐵口角度逐漸加大，后一次鐵達到了預定的鐵口角度（大于12*）和深度（大于1400mm），出凈了渣鐵。休風后，逐個卸下風，渣口小套，在確認風口二套無損壞后，采用“堵泥，砌預制件，砌磚”的方式堵塞風口，渣口，并在外面刷上鉛油。為了防止破損冷卻壁在悶爐期間向爐內漏水，*關閉破損冷卻壁的進水。悶爐后，爐頂溫度由開始時的1C逐漸降至30C，為檢修工作的進行創造了條件。
內蒙古鄂爾多斯快速馬弗爐復風操作根據復風方案，送風前首先拆除了風口砌磚，摳掉送風風口前端的凝渣鐵，深約20111111時見到紅焦。己知冷水溫度為16C目前，山東高爐噴煤的發展并不理想，還有許多需要改進的地方，特別是大噴煤量及適度富氧的差距較大所以，山東今后應抓緊配套、完善高爐噴煤設施，特別要在加大噴吹量和適度富氧方面加大技術改造的力度2.3爐底、爐缸結構的改進措施高爐一代爐役的長短，在一定程度上取決于爐底、爐缸的使用壽命，必須注重該部位的改進措施2.3.1減薄爐底加深死鐵層近幾年來，國內外研究普遍認為，爐底、爐缸“蘑菇形”侵蝕是由鐵水環流加速內襯磨損造成的。內蒙古鄂爾多斯快速馬弗爐除1，2，11，12號風口外，其余8個風口用硬泥堵死，并堵上事先打磨好的紅磚，以確保風口不自動吹開。鐵口摳進lm后，開始覓到紅焦炭。為使鐵口和風口之間能通氣，在鐵口內共放3炮，并將每次炸下的焦炭扒出，然后在鐵口內插入1根0150mmX2500m的煤氣導出管。量330m3/min，風溫500'C.送風后點燃煤氣導出管導出的煤氣，以加熱爐缸及鐵口區域。18：00拔出煤氣導出管，有渣流出，用炮泥堵上鐵口。阻礙了清潔能源的推廣和發展19：30打開鐵口，無渣鐵。20：30開鐵口，有少量渣，鐵口大噴后堵口。本次復風鐵口好開，直接用開口機鉆開，基本了1h出1次鐵。3m。后續料焦炭負荷為2.133。前2車螢石每車重2t，以后按40kg/t加人螢石。送風初期用鐵口上方4個風口送風，以后根據爐況及爐缸工作情況，每4h捅開1個風口（由鐵口向兩側擴展）。27日18：00開8號風口，20：20該風口二套底部燒穿，出鐵后休風更換并將風口堵上，28日11：38開6號風口。致使靈敏度下降3）如果想使爐料在縱向或者橫向上更加均勻的布料可以采取開小鐘轉布料器的方法。溫州高溫馬弗爐生產廠家這樣影響了開風口進程1天。分析認為，8號風口二套底部燒穿的原因是風量與爐缸狀況不適應，復風初期，爐缸有效容積小，而風fl使用偏大，產生的鐵水到達風口二套下沿引起燒損。為防止這種情況發生，在增加風量時一定要考慮爐缸工作狀況。這次復風，總體上講是按照隨著風口的不斷擴開風量逐漸增大的原則進行的。前期風量比計劃風量偏大，8號風口二套燒壞后又稍顯保守，風量比計劃風量偏小。復風期風口擴開及出鐵情況見表1.表1復風期工作風口，北京冶金工業出版社風置及出鐵情況時間工作風口個風量冷風壓力kPa風溫開鐵口時間鐵口角度出鐵量鐵水溫度渣量罐26日27日28日30日注：出鐵ffi及渣量為估計值。3幾點體會有效地防止了風口燒壞。（1）為了防止復風后爐料偏行，應控制（7）送風前不送風的風口內堵泥后再堵好悶爐料總焦炭負荷，段多裝凈焦，負荷紅磚，確保要開的風口容易捅開，堵死的風口料盡量裝在上面，這樣有利于順行復風。悶爐料體積計算準確后，選擇好開始上悶爐料的時間是關鍵。這次悶爐*按計劃上休風料，這種結構的爐門四周起密封作用的纖維是容易損壞的部位2主要的長壽技術措施改鐘式爐頂為無料鐘爐頂由雙鐘式爐頂改為無料鐘爐頂，高爐布料更加靈活，因而能有效地控制高爐內煤氣流的分布，防止邊緣煤氣流過分發展，并適當開放中心煤氣流，減少管道行程、滑料、崩料與懸料。溫州高溫馬弗爐生產廠家上料時間把握得很好。這次悶爐沒有出現破損冷卻壁向爐內漏水的情況，了悶爐，減少了熱量損失，為復風后爐缸熱量充沛，爐缸活躍打下了基礎。復風后渣鐵物理熱充沛，流動性好，大大降低了爐前勞動強度。U）悶爐前加螢石對復風有利。不自動吹開，以開風口進程。4存在的問題2，11，12號風口堵泥和砌磚，并裝好風口，到15：58送風，間隔時間太長，造成了不必要的熱量損失，影響了爐況恢復進程。內蒙古鄂爾多斯快速馬弗爐復風后丨前期用風量偏大，引起了管道行程，造成多次崩料，8號風口二套燒壞與風量偏大有直接關系。本次復風由于煉鋼檢修，鐵水過剩，（5）復風期，風口的擴開，風量的使用及適當減慢了擴開風口速度，如果沒有這些因爐外工作要綜合考慮。風量的使用要根據爐素的影響，可適當加快開風口進程。缸內渣鐵狀況和出鐵間隔時間而定，鐵水面不能到達風口下沿。開風口個數要根據風量和風速要求來確定。（6）應重視爐前工作。
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更新時間：2020-02-18 
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